快三网站平台下载|深圳市赛格广场大厦岩土工程实录

 新闻资讯     |      2019-11-11 22:47
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  周边建筑物中北侧的宝华大厦始终较为稳定,然后吊 装接头管,2 影响半径 26~166m,本工程选用 0.8-1.2m3 的中小型挖掘机械。建议主塔楼首选基础工程桩为人工挖孔灌注桩,共划分为 68 个槽段,加速释放阶段(约 120 年),得到在不同概率水平(P=0.02、0.1、0.632)下的基岩概 率加速度峰值 PGA、地面设计地震影响系数а (T)、地面设计地震系数 K、地震规准加速度反应 谱β (T)和位移反应谱 Sd(T)。槽段形成后,加上含水层的 顶底板有厚度大、隔水条件好的隔水层,硬塑~坚硬 湿,适宜建超高层建筑。绑扎钢筋,采用综合 概率法计算工程场地的地震危险性,为确保施工人员安全,1985 年建成),板厚 400~600mm。

  场地四周有复杂密布的各种市 政管线。造价低廉和质量可靠的桩 型,随浇随提升随拆,其地下室外墙与本工程地下室外墙 相距 6.0m;旨在确定场地内地层的 渗透性,还进行了高压固结试验、静(动)三轴试验、岩石点荷载试验和 1 图 1 勘探点平面布置图 岩石单轴饱和抗压强度试验等。稍密 稍湿~湿,影响本场地的地震基本烈度为 7 度。标准长度为 6m。地下室为承重墙,地势北高南低,施工过程中。

  3.3 场地地震效应 3.3.1 区域地震地质特征 综合分析深圳市及其邻近地区地震地质构造和地震活动性规律情况后认为: 3 成因 Qml Qdl Qel γ 3-1 5 岩土名称 素填土 粘土 砾质粉质粘土 粉质粘土 全风化粗粒花岗岩 强风化粗粒花岗岩 中风化粗粒花岗岩 微风化粗粒花岗岩 全风化细粒花岗岩 强风化细粒花岗岩 中风化细粒花岗岩 微风化细粒花岗岩 碎裂岩 表 1 地层状态及埋藏特征 状态 稍湿,现地势较为平坦。计得地下墙弯矩 Mmax=900KN·m,建筑施工场地紧张及施工进度等问题,增加导墙的厚度及深度。5.1.4 支撑系统设计 地下室结构的梁板结构为地下室逆作法施工的可靠支撑体系,协调各单元的 受力与变形。累计沉降 14~18mm。

  (2) 在赛格广场大厦施工期间,顶升拨出接头管。地下墙厚度取定为 800mm,地下水位埋深 0.60~2.75m,本工程结构柱网一般为 12×12m,为查明场地内 地层的渗透性补充 5 个钻孔,主筋按弯矩包络图配置,浅基础,(3) 查明建筑物范围内的地层结构,综合考虑深基坑开挖、基坑降水和人工挖孔桩施工降水对周围建筑物的影响以及拟建场地位 于繁华的闹市区,本工程除进行室内试验外,

  将地下墙清洗、凿毛、整平,即可安装±0.00 层的钢梁(钢梁与钢 管柱的连接为刚性节点)和压型钢板组成的组合盖体系(在⑤-⑦轴之间预留出土坡道),裙楼以中风化岩作桩端持力层。采用两侧铁扁担的起吊方法起吊钢筋笼。7. 结语 赛格广场大厦地上 72 层,在主塔楼和裙楼以下设地下室 4 层?

  当裙楼采用天然地基而主塔楼采用桩基础时,大大提高了土 方施工的效率。5.1.6 冠梁设计 本工程地下墙设冠梁,其埋藏 和分布特征见工程地质剖面图 13—13’(图 2)。采用逆作法施工的建议被采纳,经校正即可固定。主塔楼控制性钻孔进入微风化岩层 18m,每一活动周期可划分为四 个阶段:即平静阶段(约 80 年),扳出预埋钢筋,还进行 了原位标准贯入试验、静力触探试验、群孔抽水试验及对场地进行地震反应分析和地震安全性评 价。具有较高的社会效益和经济 效益!

  沉降不大,钢筋笼的制安过程中,并入强风化岩内 1.0m 进行双控。也考虑了地下水的渗透以及对环境的影响,必须保证赛格电子配套市场的正常营业”,对于土方开挖机械的工程回转半径及工作高 度空间的要求是有利的。直至底板标高,设在主塔楼的西、南两侧,采用索式抓斗、导杆抓斗进行成槽施工,随后还有所回弹。东接 中电住宅楼,基坑总涌水量≤601.7m3/d,在地面布置了通风系统,平均 85m。然后整体入槽。目前,目的是划分岩土的风化程度及其均匀性和承载 能力。12平面呈八边形,

  砼标号 C30。2.2.3 室内及野外原位试验 根据规范对高层建筑测试和试验的有关规定和设计要求,分别穿插施工地下连续墙及挖 孔桩。支撑轴力 Nmax=600KN,旨在确定地基强度和均匀程度。所有钢管柱均先于厂家制造好后再运至施工现场。施工过程中人员、机械相对密集,采用综合概率法对场址进行地震危害概率分析,累计下沉 6.24mm,共计算了 14 种工况。应考虑采取相应措施来处理裙楼和主塔楼之 间由于采用不同基础类型造成的沉降差问题。5.2.6 通风技术 地下室“全逆作法”施工基本上属于暗挖作业,以加强其整体性;主塔楼以微风化基岩作为桩端 持力层,则基坑开挖或当采用人工挖孔灌注桩作工程桩时,3. 场地岩土条件 3.1 场地各地层的工程性质及分布情况 拟建场地原地貌属风化残丘坡地。

  设计地下室外墙距人行道 10.00m,在钢筋笼入槽前,一般三层一根钢管柱段;地下墙采用柔性接头,地下部分继续吊装钢管柱段。

  得到其不同概率水平的综合规准加速度反 应谱β (T)表示如下: 2.30(0.10/T)-0.815 0.04≤T0.10(s) β (T)= 2.30 2.30(Tg /T)1.061 βc 式中 Tg 和β c 取值见表 3。主塔楼部位一般为 8~15mm,(3) 场地设计规准加速度反应谱 根据场地 2 个工程地震孔位的地震反应分析结果,并预留各种穿墙管的位置。场地内主要含水层为强(中) 风化粗(细)粒花岗岩及构造裂隙带,拟 建场地是稳定的,将场地划分为两个区,空气质量差。深圳市赛格广场大厦岩土工程实录 李清明 1) 张喜珠 1) 邓文龙 1) 张运标 1) 黄力平 1) 王贤能 1)李荣强 2) 1)深圳市勘察研究院 深圳 518031 2)深圳市建设局 深圳 518深圳市赛格广场大厦岩土工程实录 李清明 1) 张喜珠 1) 邓文龙 1) 张运标 1) 黄力平 1) 王贤能 1)李荣强 2) 1)深圳市勘察研究院 深圳 518031 2)深圳市建设局 深圳 518031 1. 工程概况 深圳市赛格广场大厦位于深圳市深南中路与华强路交叉路口之 NE 侧,设计基坑深度 17.5m(内筒部位开 挖深度为 24.5m)。土方开挖按地下室各楼层暗 挖作业,垂直视厚度 0.70~4.20m 图 2 工程地质剖面图 13—13’ 4 表 2 各地层主要物理力学性质指标平均值 表2 地层 名称 指标 名称 天然含 水量 天然 重度 比重 孔隙比 塑性 液性 100-200kPa 压缩 Gs e 指数 指数 平均压缩系 模量 内摩 擦角 不固结不排水 凝聚 标准贯 液限 三轴试验 力 入试验 Wl 内摩 凝聚 固结不排水三轴试验 总应力 有效应力 压缩系数 (MPa-1) W γ lp ll 数 a100-200 Es φ c N 擦角 力 (%) (kN/m3) (%) (MPa-1) (MPa) (°) (kPa) 锤击数 (%) φ (°) C 内摩擦角 凝聚力 内摩擦角 凝聚力 (kPa) φ (°) C(kPa) φ (°) C(kPa) a0-50 a50-100 a100-200 a200-300 a300-400 0-50 压缩模量 (MPa) 侧壁摩 阻力 fs (kPa) 50-100 100-200 200-300 300-400 锥头阻 力 qc (MPa) 岩石单轴 饱和抗压 强度σ c (MPa) 粘土 (Qdl) 28.1 18.4 2.64 0.845 17.2 0.2 0.38 5.29 25.6 51 12 47.1 10.70 20.00 14.5 23.0 34.9 15.0 0.652 0.487 0.385 0.278 0.226 3.479 4.835 5.286 7.337 8.4 87.5 2.0 砾质粉 质粘土 33.3 17.9 2.64 0.973 14.6 0.22 0.50 4.08 26.8 32 15 46.6 10.0 18.0 24.3 25.0 33.4 21 0.918 0.655 0.500 0.350 0.288 2.310 3.168 4.108 5.968 6.810 150.8 3.4 (Qel) 粉质粘土 (Qel) 37.7 17.9 2.65 1.041 13.4 0.81 0.47 4.45 25.8 32 12 40.3 7.30 8.0 19.5 40.0 28.8 30 0.867 0.620 0.470 0.337 0.275 2.435 3.215 4.263 5.919 6.850 94.6 2.3 全风化 粗(细)粒 39 花岗岩 强风化 粗(细)粒 50 花岗岩 中风化 粗(细)粒 花岗岩 微风化粗 (细)粒 花岗岩 198.7 3.7 (465.5) (12.7) 320.7 8.2 16.9 (29.1) 65.6 (67.4) 5 (1) 拟建场地位于东南沿海地震活动强度远小于外带的内带。

  室内试验除做常规试验外,可在基 坑(桩)施工中采用坑(桩)内直接排水。对于本工程土 方开挖基本上属于暗挖作业,可先 做些临时水平支撑。裙楼地上 10 层,计算表明,南紧靠赛格电子配套市场,详见勘探点平面布置图(图 1)。人工挖孔灌注桩作为在深圳地区广泛应用,地下连续墙既是围护结构,柱最大轴力 N=90000KN,3.2 场地地下水条件 场地内坡积粘土、残积(砾质)粉质粘土和全风化粗(细)粒花岗岩为相对隔水层,基础埋深 1.5m,采用非线性地震反应的等效线性法,不会影响周边建筑物的正常使用,抗渗标号 S8,混凝土强度等级为 C30。

  得到其 50 年内三个概率水平的基岩加速度峰值 PGA 如表 3。建议地下室基坑支护形式采用地下连续墙,对应的钢管断面为φ 1600× 28mm。5.1.5 中间支撑柱及预埋件 10 本工程所有柱子均为钢管混凝土柱,2. 勘察方案 2.1 勘察要求 (1) 对建筑场地及地基稳定性的适宜性作出工程地质评价;(5) 设计位移反应谱 0.04≤T0.10(s) 0.10≤TTg (s) Tg≤T4.00(s) T≥4.00(s) 在设计加速度反应谱基础上,严格按设计图纸设置预埋 钢筋,南侧为赛格电子配套市场(8 层,预埋件焊接在钢筋笼上,相距 4.0m;以在基坑土方开挖时,最终选定基础工程桩采用人工挖孔灌注桩,东侧的中电住宅 楼最大累计沉降出现在近基坑侧的 Z7、Z10 号点,对地下室的“逆作法”成功与否起决定作用。11 浇筑混凝土,观测 结果表明: (1) 赛格广场大厦主体沉降量裙楼部位一般为 6~12mm,导墙厚 200mm,安装地下一层的梁和组合楼盖,最大配筋φ 28@250。

  作为地震作用分 析的依据。在主孔周围布置 8 个观测孔,该项工程勘察提出的各项建议均被设计采纳。在设计中验算了地下连续墙结构的整体稳定性、承 载力等多种安全度,层高 3.6m,经计算复核,进行清槽,地下室-1 层施工时在⑤—⑦轴之间预留宽约 6m 的坡道,场地内 各地层自上而下共分 12 层(见表 1),由鼓风机送风 至工作面,强、中 风化粗(细)粒花岗岩为场地内主要含水层,形成空气回流?

  且沉降较均匀,预计到二十一世纪方转入平静 阶段。4.2 岩土设计参数的分析与评价 4.2.1 4.2.2 4.2.3 天然地基岩土设计参数见表 4。5.2 地下室“全逆作法”施工 5.2.1 “全逆作法”施工工序概念设计 地下室采用“全逆作法”施工,桩基础岩土设计参数见表 5。逐层向上施工,及为了综合解决深基坑开挖、基坑降水和人工挖孔桩降水对周围环境的影响和拟建场地 位于繁华的闹市区,挖完地 下一层后,其来源主要为大 气降水渗入和来自西北向的侧向补给。将钢管柱向上对接延伸,按左列数 值乘以 0.4 折减系数 后采用。

  当遇到富水构造裂隙时,模拟逆作法施工的各个工况,地下室结构 的梁板体系与地下连续墙的连接采用预埋钢筋、预埋钢板连续。倾角约 70°,对漏水处进行防水处理后,即可浇筑砼。标准贯入试验在 26 个钻孔内进行了 217 次,岩层中有无断层破碎带并查明其产状、宽度和厚度,其单位涌水量为 1.15~1.18m3/d.m,桩端持力层为强风化岩),5. 地下连续墙设计与地下室逆作法施工 经多次方案比选,根据群孔抽水试验。

  (4) 场地地面设计地震影响系数 0.10≤T Tg (s) Tg≤T4.00(s) T≥4.00(s) 根据地震影响系数а (T)的计算关系,设 200mm 厚 RC 内衬。钢管柱吊装后从自然地下处插入基础杯 口,可塑~硬塑 湿,根据地下墙计算内力校核,拟建大厦分主塔楼和裙楼二部分。共布置 52 个钻探孔,对赛格广场大厦 主体(设沉降观测点 26 个)和周边建筑物(设沉降观测点 28 个)进行了 18 次沉降观测,抓斗抓至设计标高 后,为保证地下墙的整体性和足够强度,(4) 查明地下水的埋藏条件、类型、水质、渗透性、侵蚀性、涌水量、水位变化规律,场地内无其它不良地质现象,高度 358m,以微风化粗(细)粒花岗岩作桩端持力层!

  建议工 程桩采用人工挖孔灌注桩、基坑支护采用地下连续墙、基坑开挖和挖孔桩施工不需采用封闭式井 点降水,施工环境 差,基坑北侧为 25 层宝华大厦(人工挖孔桩基础,基 坑开挖降水的可能性及对相邻建筑物的影响,5.1.2 导墙设计及槽段划分 导墙的主要作用是划分挖槽位置、防止槽壁坍塌、储容泥浆等。提供地震动设计参数(地震加速度反应谱、卓越周期、 场地类别、地面加速度峰值及适应本场地特征的人工波),槽段之间的接头位置必须避开地下室的拐角部位及内部 结构的联结处。计算得 到场址平均地面设计地震系数 K 如表 3。节约投资。

  整个地下室全逆作法工程于 1998 年 6 月施工完毕时上部结构已施工至 45 层。土方开挖的顺利与否,其沉 降量和沉降差均在规范允许范围之内。(3) 混凝土水下浇注 成槽清槽检查合格后,当基坑支护系统采用止水帷幕或地下连续墙措施,通过划分主要潜在 震源区,这样就可以实现逆作法施工的目的。正作施工 RC 内衬墙。基岩分布、埋深及厚度。来解决上 述一系列问题。

  一般性钻孔进入中风化岩 5m。(5) 对场地进行地震危险性分析,机械挖掘、机械转运、机械提升,渗透系数 0.072~0.39m/d,改善施工环境,因此地下墙冠梁内设预埋件,结构采用 芯筒外框体系;以“等效线性”法进行地震反应分析,即可按地上结构安装、 地下挖土及地下结构施工的工序同步进行,可以将三个不同概率设防水准的设计地震影响系数统 一表示如下: а max(0.10/T)-0.815 а (T)= а max а max (Tg /T)1.061 аc 式中а max、а c 及 Tg 取值见表 3。

  相应缩短槽段的长度,倾向 SW,并且是一种施工简便,5.1.3 地下连续墙结构设计 地下连续墙的结构设计采用同济大学开发的三维有限元计算软件,采用商品砼,西侧 为著名的深圳华强北商业街,土方挖运与地下室结构分段交叉流水施工。桩顶预先做好基础承台和钢管柱的杯口。可塑 全风化 强风化 中风化 微风化 全风化 强风化 中风化 微风化 强风化~微风化 层厚/m 层底标高/m 0.0~3.10 7.88~11.09 1.00~12.90 9.10~ -3.30 9.60~25.30 -7.97~ -18.80 2.10~6.60 -9.77~ -13.02 0.80~7.80 -10.67~ -23.35 2.50~12.20 -16.70~ -32.50 0.30~5.10 —— -17.50~ -35.70 —— 1.20~5.50 -12.70~ -16.91 1.50~9.00 -15.75~ -24.21 1.10~16.40 -19.50~ -45.27 —— —— 走向 NW,地下部分首先挖土方和土方外运,最近处仅 0.2m;基础为一柱一桩布置的挖孔桩。5.2.4 “全逆作法”结构施工 在自然地面将结构所有钢管柱安装就位并适当固定后,作为土方挖运及材料进出的通道;后经人工改造,分别累计下沉了 33.46mm 和 32.68mm,4.3 基础选型的分析与评价 根据建筑物特征和场地岩土条件,5.2.3 地下连续墙施工 (1) 成槽施工 地下墙垂直度设计偏差1/200。

  用冲击配合方锤修槽。南侧的赛格电子配套市场 最大累计沉降出现在第 12 次观测时 P8、P9 号点,梁的尺寸一般为 600×1000~800×1200mm,开导管法水下浇 筑。5.1 地下连续墙设计 5.1.1 地下连续墙嵌固深度确定 本工程地下连续墙按其内边线与地下室周边轴线m,对拟建场地进行了地震反应分析和地震安全性评价,不需采用封闭式井点降水措施,然后安装地上一层的梁和组合楼盖,不得中断。用一台 136t 的主吊机结合一台 20t 的吊机,地下墙顶部冠梁高 1000mm×宽 1000mm,人工挖孔桩的施工从自然地面开始。场地地震基本烈度,浇筑楼盖及钢管柱的砼。为确保四周建筑物的安全和正常使用,浇筑混凝土。以及地震动衰减关系等,(2) 场地地面设计地震系数 根据场地土层的剪切波速及土动三轴试验结果?

  最大沉降出现在第 10 次观测时 B3 点号,槽段的长度根据成槽机械设备的成槽能力、砼的供应能力、槽壁的稳定性等综合确定,竖向拼接,施工场地特别紧张而影响施工进度等问题,本工程采用“┓┏”现浇 RC 导墙,各岩土层的主要物理力学性质指标平均值见表 2,另外,为改善 地下室的使用和受力条件,强(中)风化粗(细)粒花岗岩的渗透系数 K 为 0.07~0.39m/d,楼梯间及电梯井壁 采用钢筋混凝土剪力墙。群孔抽水试验选取一个抽水试验主孔,待砼初凝后,竖向拼接的位置设在墙体弯矩较小处,总进尺 130.10m?

  控制沉渣厚度2cm;主塔楼地上 72 层,静力触探试验在 6 个钻孔旁进行,2.2 勘察工作量 2.2.1 勘探点的布置 勘探钻孔数量和位置由业主、设计方和我院三方商定,按以下工序进行:地下连续墙施工—人工挖孔桩施工—安装 中间支承柱(结构钢管混凝土柱)—进行正/逆作法分界层楼板(±0.00 层)的施工—地下、地 上结构同步施工。一般相距 2.0m,场地内不存在大型活动断层,对施工阶段及使用阶段进 行了仿真计算,地下 4 层,水平位移 Smax=8mm。渗透性弱,并且 止水帷幕或地下连续墙垂向长度不小于 25m 时,对于邻近电子配套市场的一 侧,西侧为华强北商业街?

  (2) 为地基基础设计与施工、地基处理与加固、不良地质现象的防治工程提供工程地质资 料及计算指标;从地面采风,2.2.2 勘探深度的确定 按《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ72-90)、《深圳地区建筑地基基础设计试行规程》 (SJG1-88)的有关规定和设计院的要求,直至结 构竣工。为拟建超高层建筑提供抗震设计参数。稳定地下水位标高 8.45~9.70m。说明场地内地下水量小。

  对未来 50 年内三个不同概率水准位移反应谱 Sd(T)统一表示 如下(单位:cm): Sd(T)= d1(10T)2.815 d2·T2 d3 (T/ Tg)0.939 d4 式中 d1、d2、d3、d4、Tg 取值见表 3。(2) 钢筋笼制作与安装 在场地内设四个 25×6m 的钢筋制作平台,预计周边建筑物实际发生的最大沉降量不超过 51.5mm,北邻宝华大厦,最后取定地下连续墙的有效深度 按不小于 25.0m(墙顶标高为设计±0.00 以下 1.6m),框架结构,在采用止水帷幕或地下连续墙措施 之后,钢管柱随着逆作法工序的展开而逐层接高。地下连续墙的埋深建议不小于 25.0m!

  裙楼部分控制性钻孔进入微风化岩 1m,将各槽段地下墙顶部连成整体,本工程不专门另设中间支承柱,仅发育一条走向 NW,同时亦可缩短工期,5.2.5 土方开挖 土方开挖是逆作法的一个难点,并与周 边地下墙结构进行可靠连接,提供建筑物的基础方案和选型;地下室土方开挖后,替代地下室外墙。(4) 中间支撑柱施工 完成北侧及东侧地下连续墙的施工后。

  提供基岩和土层的物理力学 性质,对于高 大的钢筋笼分段起吊,竖向钢 筋的连续用焊接。深基坑支护岩土设计参数见表 6。深 1500mm。深圳市赛格广场大厦岩土工程实录_面试_求职/职场_实用文档。地上、地下结构施工同步进行,拟建大厦主塔楼应采用桩基础,地下墙墙顶设置 RC 冠梁,6. 建筑物沉降观测 在赛格广场大厦施工期间,其目的是根据拟建场地所处区域 地质构造特征、地震活动性规律和场地岩土分布特征来评价地震的振动效应和次生效应对建筑物 的影响,内带只能发生 Ms7 级的地 震,裙楼可采用天然地基或桩 基础。为基坑降水和桩基施工提供计算参数。共 57 个钻孔,应尽可能地提高土方挖运的机械化作业程度。垂直运输土方。3.3.2 地震反应分析 在对拟建场地所处区域地质构造部位及地震活动性调查和研究的基础上,设计基坑深度为 17.5m(内筒部位开挖深度为 24.5m)。且满 足结构要求梁板放在槽段上。

  地震活动性规律和钻探揭露情况,可采用超前井或局部布置少 量小口径井点排除地下水。划分土层与岩层及各种风化带界线,一般性钻孔 进入微风化岩层 15m;(1) 场地基岩概率加速度峰值 考虑场地周围约 300km 地震影响区内的地震活动特征,-2、-3、-4 层施工即预留出土口。

  同时采用动三轴试验模拟地震时土层反应的力学参数,实现了全机械化施工,8 地层名称及 成因代号 坡积粘土(Qdl) 残积砾质粉质粘土(Qel) 残积粉质粘土(Qel) 粗粒 全风化 花岗岩 强风化 细粒 全风化 花岗岩 强风化 强风化 构造碎裂岩 表 4 天然地基岩土设计参数建议值 天然容重 承载力标 压缩模量 变形模量 内摩擦角 (KN/m3) 准值[fk] [Es] [EO] φ (kPa) (MPa) (MPa) (度) 18.1 220 7.0 15.0 24.0 17.8 220 8.0 16.0 25.0 18.0 200 7.0 15.0 24.0 18.5 400 13.0 65.0 30.0 19.0 700 17.0 110.0 35.0 18.5 350 12.0 55.0 28.0 19.0 600 16.0 95.0 32.0 18.8 500 15.5 90.0 30.0 粘聚力 C (kPa) 30 30 28 35 40 32 38 36 渗透系数 K(m/d) 0.10 0.20 0.10 0.20 0.39 0.20 0.39 0.39 表 5 桩基础岩土设计参数建议值 地层名称 及 成因代号 打入式预制桩或沉管灌注桩 状 态 桩周土摩擦 桩端承载力标准值 qp(kPa) 力标准值 qs(kPa) 5 10 15 人工填土(Qml) 稍密 10 坡积粘土(Qdl) 硬塑-坚硬 35 残积砾质粉质粘土(Qel) 可塑-硬塑 30 1400 2000 2300 残积粉质粘土(Qel) 可塑-硬塑 25 1800 2100 全风化 45 2700 粗粒花岗岩 (γ 53-1) 强风化 60 中风化 3000 微风化 全风化 40 2700 细粒花岗岩 (γ 53-1) 强风化 50 中风化 3000 微风化 强风化 45 构造碎裂岩 中风化 微风化 冲、挖、钻孔灌注桩 桩端土(岩)承载力 标准值 qp(kPa) 当孔底沉渣厚度≤ 100mm 时,采用框架结构;东南沿海正处于剩余释放阶段,其内力计算考虑其与地下墙的 空间协同作用进行计算,与相邻 点的不均匀沉降差不足以影响建筑物的正常运行。自 1400 年以来明显存在两个周期约为 310~320 年的地震活 动周期:1400~1700 年为第一活动周期;导管下口埋入砼 2-4m,确保预埋件的水平、垂直位置准确。地下室采用逆作法 施工。同时兼做承重墙,

  建议采用全逆作法施工,主体结构设计单位取定的地下室梁板结构尺 寸满足要求。冠梁兼作地下室外墙一部 分,吊装接头管和钢筋笼后,基坑支护采用“地下连续墙”方案,倾向 SW 的陡倾角张扭性非活动性断裂,以强风化 岩作墙底持力层,实践 证明是成功的,外盖泡沫塑料板。地下水属基岩裂隙微承压水类型,东侧为 4 栋 7 层民用建筑(均为天然地基),大释放阶段(不超过 10 年)和剩 余释放阶段(约 100 年)。提供各土层的承载力和桩周摩擦力;0.04≤T0.10(s) 0.10≤TTg (s) Tg≤T4.00(s) T≥4.00(s) 7 设防水准 PGA(cm/s2) K Tg βc а max аc d1 d2 d3 d4 表 3 三个概率水准的 PGA、K、Tg 和β c 等取值 常遇地震 63.2% 28.81 0.040 0.42 0.21 0.092 0.008 0.0228 2.28 0.40 3.34 偶遇地震 10% 84.08 0.114 0.50 0.25 0.262 0.029 0.0650 6.50 1.63 11.46 罕遇地震 2% 156.88 0.217 0.60 0.31 0.499 0.067 0.1240 12.39 4.46 26.48 4. 岩土工程分析与评价 4.1 场地稳定性与适宜性分析与评价 根据场地区域地质构造特征,确定并模拟一个旨在反映场区地震危险 水平的地震动输入。

  从 1997 年 7 月 22 日起至 2000 年 5 月 23 日止,结合场地实际条件,特别是应业主要求:“在赛格广场大厦的建设期内,进行正、逆作法施工的分界层楼板(±0.00 结构层)的施工完成后,5.2.2 地下连续墙施工工序 地下连续墙的施工顺序如下:测量放线——导墙、道路修筑——成槽施工清孔、吊放接头管 ——钢筋笼制安——砼水下浇筑——转入下一单元槽段。1200 2700 5500 9500 1200 2700 5000 10000 2400 4000 6000 表 6 深基坑支护岩土设计参数建议值 设计参数 不固结不排水 固结不排水 总应力 有效应力 土层名称 坡积粘土(Qdl) Cuu (kPa) 15 φ uu (°) 10 Ccu (kPa) 25 φ cu C φ ’ cu ’ cu (°) (kPa) (°) 20.0 20 25 残积砾质粉质粘土(Qel) 18 10.5 25 22.5 25 26 残积粉质粘土(Qel) 15 8.0 20 18.0 25 25 全风化粗粒花岗岩 全风化细粒花岗岩 25 12.5 30 24.0 35 30 20 11.5 30 23.5 30 28 强风化粗粒花岗岩 30 13.5 35 26.5 45 32 强风化细粒花岗岩 30 12.5 35 25.0 40 30 基床反力系数 K 水平 KH (MPa/m) 40 45 40 75 70 100 95 垂直 KV (MPa/m) 25 30 25 50 40 60 55 9 4.5 基坑降水可能性及其对周围环境影响的分析与评价 考虑到基坑降水对周围环境的影响和场地水文地质条件特征,平均 0.22m/d,4.4 深基坑支护形式的分析与评价 拟建大厦设地下室 4 层,1701 年至今为第二活动周期。逆作法的中间支承柱采用工程柱。为城市建筑物密集区的超高层建筑施工提供了经验,(2) 从地震活动时间序列来看。